Preparación de ceramsita de ganga de carbón alta.

Scientific Reports volumen 12, número de artículo: 16369 (2022) Citar este artículo

1081 Accesos

1 Citas

Detalles de métricas

El uso de ganga de carbón (CG) como material de construcción no solo reduce la eliminación de desechos industriales y promueve la utilización de recursos de desechos sólidos, sino que también resuelve el consumo excesivo de arena y piedra en la construcción. Este estudio investigó experimentalmente la calcinación de ceramisitas a partir de materias primas CG y se estudiaron las propiedades mecánicas del hormigón ceramisita CG. Además, se observaron los cambios físicos, químicos y de composición del CG antes y después de la calcinación mediante microscopía electrónica de barrido y análisis de difracción de rayos X (DRX). Los resultados experimentales revelan que la calcinación puede reducir la densidad, aumentar la resistencia, aumentar la porosidad del CG y cambiar la microestructura y composición mineral del CG. Finalmente, existen grandes diferencias entre el hormigón de ceramsita de ganga de carbón y el hormigón ordinario en la variación de la resistencia a la compresión con el tiempo y la relación entre el módulo de elasticidad y la resistencia a la compresión. En este artículo, se modifica la fórmula existente de acuerdo con los datos experimentales.

La ganga de carbón (CG) es un tipo de residuo sólido industrial producido por el proceso de excavación y separación del carbón1,2,3. Generalmente se descarta una tonelada de CG por cada 10 toneladas de carbón producido4,5. Las estadísticas muestran que actualmente se almacenan entre 5 y 6 mil millones de toneladas de CG, y la acumulación aumenta a un ritmo de 150 a 200 millones de toneladas por año en China6,7. Actualmente, la mayor parte del CG se elimina mediante simple apilamiento, y hay aproximadamente 2.600 colinas de CG a gran escala en China, que suman aproximadamente 15.000 hectáreas8,9,10. Esto no sólo resulta en un desperdicio de recursos, sino que también causa contaminación ambiental y amenaza la salud y el bienestar de las comunidades locales11. Con la implementación de la estrategia de desarrollo verde y sostenible de China, la utilización racional e integral de GC traerá notables beneficios económicos, ambientales y sociales.

Las investigaciones existentes sobre los principales métodos de aplicación de CG en materiales de construcción incluyen investigaciones sobre la producción de cemento, ladrillos cocidos, bloques huecos de hormigón y hormigón celular12,13. Aunque existen diferentes tipos de CG con diferentes propiedades debido a los diferentes orígenes del CG, la mayoría de los componentes químicos y minerales son similares a los agregados naturales (AN). Por lo tanto, un método más directo y eficaz de utilizar el CG es utilizarlo como agregado grueso o fino en el hormigón después de su trituración14,15,16. Sin embargo, los agregados CG (CGA) tienen una estructura más flexible y exhiben propiedades físicas más bajas en comparación con los NA. Por lo tanto, la resistencia del concreto con CG como agregado es menor que la del concreto con NA como agregado bajo la misma proporción de mezcla17,18,19. Por lo tanto, para mejorar las propiedades mecánicas del hormigón CGA y permitir su adopción en más campos de la construcción, es necesario mejorar las propiedades físicas y mecánicas del hormigón CGA.

Aunque la composición química del CG es compleja, el CG se compone principalmente de silicio y aluminio y contiene más de una docena de elementos. Generalmente, el CG está compuesto principalmente por óxidos, como SiO2, Al2O3, Fe2O3, CaO, MgO, NaO y K2O20,21,22. La CG calcinada es un método eficaz para mejorar las propiedades de los agregados. El carbono y varios otros componentes del CG se pueden eliminar durante la calcinación en un rango de temperatura de 500 a 800 °C, y la caolinita del CG también se puede transformar gradualmente en metacaolín23,24. Zhang et al.25, Cao et al.13 y Guo et al.26 señalaron que el CG tiene una alta actividad después de la calcinación a una temperatura de 700 a 800 °C. La reacción de hidratación secundaria del metacaolín y los productos de hidratación del cemento (hidróxido de calcio) puede mejorar las propiedades mecánicas del hormigón CGA. Yang et al.27 descubrieron que la calcinación a alta temperatura puede provocar la reacción química interna del CG, eliminar componentes inestables en el CG, generar sustancias estables y provocar los cambios correspondientes en las propiedades físicas del CG. Mediante calcinación, el CGA se puede convertir en un agregado de ceramsita liviano y de alta resistencia5,28. En comparación con el concreto ordinario, el concreto con agregado liviano de ceramsita tiene excelentes propiedades, como baja densidad, alta resistencia a la compresión cilíndrica, alta porosidad, alto coeficiente de reblandecimiento, buena resistencia a las heladas y excelente resistencia a los agregados alcalinos29,30,31. Muchos estudios32,33,34,35,36 han investigado la preparación y el rendimiento del hormigón ceramsita con el objetivo de mejorar aún más su rendimiento. Para mejorar el rendimiento del hormigón de agregados ligeros de ceramsita CG (CGCLAC), es necesario mejorar las propiedades físicas y mecánicas de las ceramsitas de ganga de carbón. Sin embargo, la investigación sobre la preparación de ceramsita de alta resistencia a partir de materias primas de CG es todavía relativamente rara, y los estudios sobre las propiedades constitutivas de CGCLAC son aún menos.

Este estudio investigó experimentalmente la producción de ceramisita calcinante a partir de materias primas CG. La fórmula de la materia prima y el proceso experimental utilizados en este estudio pueden utilizarse como base preliminar para la investigación experimental de CGC. Los cambios físicos, químicos y de composición del CG antes y después de la calcinación se observaron mediante microscopía electrónica de barrido (SEM) y análisis de difracción de rayos X (DRX). La ceramsita de ganga de carbón (CGC) fabricada con este método tiene una alta resistencia. Además, este estudio realizó pruebas mecánicas sobre concreto preparado usando CGC. Se explora la ley de variación de la resistencia y se propone la relación entre el módulo elástico y la resistencia a la compresión.

Según los resultados de Riley37 obtenidos mediante la investigación de ceramsita calcinada, la composición química de las materias primas apropiadas para la producción de ceramsita se presenta en la Tabla 1. El SiO2 y el Al2O3 forman vidrio fundido a alta temperatura y su interacción en la fase líquida Promueve la formación y crecimiento de 3Al2O3·2SiO2. Si el contenido de SiO2 y Al2O3 en la materia prima aumenta, la temperatura de fusión aumenta, la viscosidad de la fase líquida aumenta, la expansión disminuye y la resistencia de la materia prima aumenta. Con un mayor contenido de SiO2 y Al2O3 en las materias primas de ceramsita, se requiere una temperatura más alta para alcanzar una cierta viscosidad. El K2O, Na2O, CaO, MgO, etc., son cosolventes, lo que resulta beneficioso para reducir el punto de fusión de las materias primas. Por ejemplo, cuando SiO2 y Al2O3 generan compuestos eutécticos, la temperatura de fusión es 1713 °C; cuando se añade K2O, la temperatura de fusión es de 976 °C; cuando se agrega Na2O, la temperatura de fusión es 874 °C. A alta temperatura, Fe2O3 y C producen sustancias gaseosas como H2O, CO, CO2 y otras sustancias gaseosas, que son la fuerza que impulsa la expansión de los poros de la ceramsita.

Los principales componentes del CG son minerales arcillosos, principalmente caolinita e hidromica, así como cuarzo, feldespato, pirita, carbonato y otros minerales secundarios. La Tabla 2 presenta la composición química del CG en Fuxin, Liaoning, China. Al comparar las Tablas 1 y 2, se puede encontrar que CG es una materia prima ideal para la producción de ceramsita calcinada. Incluso si algunos componentes químicos no cumplen con el estándar, el contenido de materias primas se puede ajustar agregando otras sustancias para alcanzar el rango ideal.

El proceso de producción de CGC incluye procesamiento de materia prima, granulación y procesamiento térmico. El CG se rompió con una trituradora de mandíbulas y se molió con un molino de bolas. La materia prima se tamizó utilizando un tamiz de malla 100. Se mezclaron diversas materias primas según una determinada proporción para preparar gránulos con un diámetro de 10 a 20 mm. Luego, el CGC formado se puso en una caja de secado y se calentó a 105 °C durante 1 a 2 h. El precalentamiento se llevó a cabo a 300 °C durante 30 minutos para eliminar aún más la humedad de la superficie y eliminar el agrietamiento de la superficie y el estallido de CG en el proceso de calcinación causado por un fuerte aumento de temperatura. El precalentamiento y calcinación de la muestra se llevaron a cabo en un horno de precalentamiento y un horno de calcinación, respectivamente. Cuando la materia prima CG alcanzó el tiempo de precalentamiento a la temperatura de precalentamiento de diseño, se sacó inmediatamente del horno de precalentamiento y se puso en el horno de calcinación, que había alcanzado la temperatura de calcinación de diseño de 1150 °C, y el tiempo de calcinación fue de 30 min. Se utilizó el método de enfriamiento rápido para disminuir rápidamente la temperatura de la superficie de la ceramsita por debajo de 400 °C. Cuando se calcinó la cerámica, a medida que cambió la temperatura, la composición del material interno de la bola resultó en el siguiente proceso de reacción:

Reacción química a 400–800 °C:

Reacciones químicas a 800–1100 °C:

Las reacciones anteriores indican que la combustión de elementos como S y C forma CO2 y SO2, y los compuestos de carbonato (CaCO3 y MgCO3) y sulfuros se descomponen térmicamente. En el proceso de calcinación, varias sustancias inestables se descomponen y descargan gradualmente, y las sustancias restantes no son fáciles de descomponer, lo que da como resultado propiedades más estables de la ceramsita.

Las morfologías macroscópicas y microscópicas de CG antes y después de la calcinación se muestran en las Figs. 1 y 2, respectivamente. El CG es negro o gris negro; sin embargo, según la diferencia de composición química y temperatura de calcinación, las partículas cerámicas exhiben diferentes colores, como blanco, gris, rojo hierro y amarillo tierra, después de la calcinación. Como se puede ver en las imágenes SEM, la superficie de la ceramsita CG está en estado fundido, su distribución superficial es de aproximadamente 30 μm de poros y muchos poros se distribuyen dentro de ella. Los poros internos se pueden dividir esencialmente en macroporos circulares con un diámetro de 50 a 200 μm entre el esqueleto de la partícula y poros pequeños con un diámetro de menos de 30 μm en el esqueleto. En el proceso de calcinación a alta temperatura, el óxido de hierro y el carbono de la ceramsita sufren una reacción redox y liberan grandes cantidades de CO y CO2. Estos gases están unidos por la fase líquida formada por la matriz, lo que resulta en la formación de huecos durante la expansión del volumen de ceramsita. La cantidad de gas expansivo y la uniformidad de los poros no sólo están relacionadas con el CG, sino que también están directamente relacionadas con la temperatura de calcinación. Cuando la superficie produce una mayor cantidad de líquido viscoso, la cantidad de gas unido y los poros en la ceramsita aumentan y la uniformidad mejora, lo que disminuye la densidad de la ceramsita al tiempo que aumenta su resistencia.

Cambio de morfologías macroscópicas.

Cambio de morfologías microscópicas.

De acuerdo con los métodos de prueba para agregados livianos especificados en la Parte 2: Métodos de prueba para agregados livianos (GB/T17431.2-2010)38, las propiedades físicas y mecánicas del CG deben probarse antes y después de la calcinación. Los indicadores de rendimiento se enumeran en la Tabla 3. Después de la calcinación, las propiedades físicas y mecánicas del CG cambiaron sustancialmente. La densidad aparente, la densidad aparente suelta y la densidad aparente del grifo disminuyeron en un 28,11%, 40,47% y 45,58%, respectivamente, mientras que la relación de huecos y la absorción de agua aumentaron en un 30,12% y 79,86%, respectivamente, y el índice de trituración disminuyó en un 29,49. %.

La calidad del CGC fue evaluada con base en la Norma Técnica para la aplicación de agregados livianos en concreto (JGJ/T12-2019)39 y Canto rodado y piedra triturada para la construcción (GB/T14685-2011)40. La ceramsita CG satisface los requisitos de los agregados gruesos Clase II, mientras que CG solo satisface los requisitos de los agregados gruesos Clase III. El grado de CG utilizado en la construcción se puede mejorar calcinando.

La composición mineral del CG antes y después de la calcinación se determinó mediante XRD (Ultima IV, Rigaku, Japón), de acuerdo con las especificaciones del difractómetro de rayos X (JB/T 9400-2010)41 y el método de análisis para minerales arcillosos y ordinarios. minerales no arcillosos en rocas sedimentarias mediante difracción de rayos X (SY/T 5163-2018)42. En esta prueba se utilizó un método de escaneo de análisis cuantitativo, a saber, escaneo por pasos; el intervalo de muestra y la velocidad de escaneo se establecieron en 0,01 y 0,25 /min, respectivamente. Los resultados de la prueba XRD se muestran en la Fig. 3.

Espectros XRD de ganga de carbón antes y después de la calcinación.

El cuarzo y la caolinita son los dos principales minerales cristalizados en el CG sin calcinar. El cuarzo es duro y resistente al desgaste, lo que contribuye a la alta resistencia del CG, mientras que la caolinita es un mineral arcilloso de silicato de capa hidratada y un tipo de suelo o terrón con baja dureza y poca estabilidad, que es una de las razones por las que el CG es fácil de eliminar. romperse y tener poca resistencia. El CG contiene componentes químicos fácilmente hidrolizados y degradados, que representan aproximadamente el 15%. Después de la calcinación, la pérdida de materiales originales en CG aumenta enormemente la proporción de cuarzo, lo que contribuye a la mejora de las propiedades mecánicas de CGC. El silicato de alúmina en caolinita se calcina a alta temperatura para formar mullita, que es un material con alta resistencia que mejora aún más las propiedades mecánicas del CGC calcinado. Además, con la calcinación a alta temperatura, los componentes inestables del CG se transforman en sustancias estables del CGC. Por tanto, las propiedades físicas y mecánicas del CGC son cualitativamente diferentes a las del CG antes de la calcinación.

En esta prueba, se utilizó cemento Portland ordinario 42,5R como material cementante del hormigón y se añadió una cantidad adecuada de cenizas volantes. Como agregado fino del hormigón se utilizó arena de río local con un módulo de finura de 3,26. Se utilizó CGC con un tamaño de partícula de 5 a 20 mm como agregado grueso y el agua para mezclar fue agua corriente del grifo. Se agregó un agente reductor de agua al concreto fresco para garantizar que el asentamiento del concreto satisfaga los requisitos de mezcla del concreto. La dosis de agente reductor de agua fue del 1,5 al 2,5% de la dosis de cemento y la tasa de reducción de agua fue del 20 al 30%.

Se diseñaron cuatro proporciones de mezcla de resistencia diferentes de acuerdo con las necesidades de diferentes prácticas de ingeniería. Las proporciones de la mezcla de CGCLAC se presentan en la Tabla 4. Se completaron la prueba de resistencia a la compresión, la prueba de resistencia a la tracción, la prueba de resistencia a la flexión y la prueba de módulo elástico de cada relación de mezcla. La resistencia a la compresión y la resistencia a la tracción a la rotura se ensayaron utilizando un bloque de prueba cúbico con un tamaño de 100 mm × 100 mm × 100 mm, la resistencia a la flexión se determinó utilizando muestras prismáticas con un tamaño de 100 mm × 100 mm × 550 mm, y El módulo de elasticidad se determinó utilizando muestras prismáticas con un tamaño de 100 mm × 100 mm × 300 mm. La resistencia a la compresión se probó a la edad de curado de 3 días, 7 días, 14 días, 21 días y 28 días, respectivamente. La resistencia a la tracción, la resistencia a la flexión y el módulo elástico se probaron solo a la edad de curado de 28 días. Cada valor de resistencia representa la resistencia promedio de tres bloques de prueba.

La cantidad de cada materia prima en el concreto se calculó según la proporción de la mezcla. Según un estudio previo, es necesario prehumedecer el CGC para evitar la diferencia en la fluidez del concreto causada por la excesiva absorción de agua en el proceso de mezclado del CGC. La práctica general es agregar el 60% del agua absorbida por el CGC en una hora al CGC antes de realizar el CGCLAC, de modo que el CGC pueda humedecerse por completo43. Se añadió un agente reductor de agua al agua en agitación. Luego, todos los CGC, arena y 70% de agua se mezclaron en un mezclador durante 10 a 20 s, y luego se agregaron el cemento y las cenizas volantes durante 30 s; el 30% restante de agua se añadió durante 60 s. Cuando el hormigón se agitó uniformemente, se vertió en el molde preparado y luego se hizo vibrar en una mesa vibratoria para espesarlo. Después de 24 h, se retiró el molde y el concreto se colocó en una incubadora estándar con una temperatura de 20 °C ± 2 °C y una humedad relativa del 95% para curar durante 28 días.

Las propiedades mecánicas de CGCLAC se probaron de acuerdo con la Norma para métodos de prueba de propiedades físicas y mecánicas del concreto (GB/T 50081-2019)44, la Norma para el desempeño del método de prueba en concreto fresco ordinario (GB/T 50080-2016)45 y la Norma técnica. para aplicación de concreto con áridos livianos (JGJ/T 12- 2019)39. La resistencia a la compresión, la resistencia a la tracción dividida y el módulo elástico se midieron utilizando una máquina de prueba servohidráulica electrohidráulica de 200 toneladas. El dispositivo de prueba se muestra en la Fig. 4. La resistencia a la tracción por flexión se midió utilizando una máquina de prueba servohidráulica electrohidráulica de 60 toneladas. El dispositivo de carga utilizado en la prueba se muestra en la Fig. 5. Todo el proceso de carga fue controlado por tensión. La tasa de carga de la prueba de resistencia a la compresión fue de 0,5 MPa/s, y la tasa de carga de la resistencia a la tracción de división y la resistencia a la tracción a la flexión fue de 0,05 MPa/s. Los datos de la prueba se registraron automáticamente mediante un instrumento de adquisición de datos y la frecuencia de adquisición de datos fue de 0,2 s.

Dispositivo de prueba y diagrama de carga.

Dispositivo de carga para ensayo de flexión de hormigón en cuatro puntos.

De acuerdo con las reglas generales para la medición de longitud en escala de micras mediante SEM (GB/T16594-2008)46, después de la prueba mecánica, se perforó desde la superficie un bloque de prueba con un área de superficie de hasta 1 cm2 y un espesor de hasta 1 cm. de la muestra dañada utilizando una broca hueca. Las muestras se bombearon al vacío para el análisis SEM y se observó la microestructura de la muestra fallida utilizando un microscopio electrónico de barrido (TESCAN MIRA4, República Checa).

Los valores medios de asentamiento de las series A, B, C y D fueron 69 mm, 65 mm, 53 mm y 42 mm, respectivamente. Además, la cohesión y retención de agua del hormigón fueron satisfactorias. Los resultados de las pruebas revelan que el asentamiento satisface los requisitos de construcción de concreto especificados en Hormigón premezclado (GB/T14902-2012)47. La cohesión de la lechada de cemento depende principalmente del grado seco-delgado de la lechada de cemento, es decir, de la consistencia de la lechada de cemento, y la resistencia a la fricción entre los agregados, depende principalmente del espesor de la capa de lechada de cemento en la superficie de la agregados, es decir, de la cantidad de lechada de cemento. Considerando la diferencia de desempeño entre el CGC y el agregado natural, el método tradicional de diseño de mezclas de concreto considera que la resistencia aumenta a medida que disminuye la proporción de arena, lo que obviamente no satisface los requisitos de la mezcla CGCLAC. Por lo tanto, en el diseño de mezclas CGCLAC bajo diferentes condiciones y las mismas circunstancias, la proporción de arena seleccionada es mayor en comparación con la del concreto ordinario.

La Tabla 5 presenta los resultados experimentales obtenidos para la densidad aparente y absorción de agua de diferentes mezclas de concreto. Como puede verse, las densidades del hormigón CGC son menores que las del hormigón ordinario. Esto satisface esencialmente los requisitos del hormigón de áridos ligeros, que normalmente tiene una densidad aparente < 1950 kg/m3. La razón principal de esto es el hecho de que, en este estudio, la densidad aparente de CG fue de 1876,2 kg/m3, y la densidad aparente de NA estuvo en su mayoría por encima de 2600 kg/m3. Por tanto, el hormigón CGC es mucho más ligero que el hormigón NA.

La absorción de agua del CGCLAC es mucho mayor que la del hormigón ordinario (la absorción de agua del hormigón ordinario está entre 2 y 3%). Tanto la densidad como la absorción están estrechamente ligadas a las características del árido utilizado. Los áridos CGC son menos densos y más absorbentes en comparación con los áridos naturales. La razón de esto es la existencia de muchos poros en la superficie del agregado CGC. Esto da como resultado que se adhiera más mortero a la superficie del agregado, lo que a su vez da como resultado que el concreto CGC tenga una densidad más baja y una tasa de absorción más alta.

La resistencia a la compresión del hormigón es un índice importante para determinar el grado de resistencia del hormigón. Los resultados de las pruebas revelan que la resistencia a la compresión aumentó constantemente a medida que disminuía la relación agua-cemento del hormigón, de forma similar al hormigón ordinario. La resistencia a la compresión del hormigón con una relación agua-cemento de 0,30 es ligeramente menor que la del hormigón con una relación agua-cemento de 0,35. Como se muestra en la Fig. 6, a medida que aumentó la resistencia a la compresión, la razón principal del daño cambió gradualmente del daño de la lechada y la interfaz al daño del agregado. Por lo tanto, reducir la relación agua-cemento no mejora la resistencia a la compresión del hormigón.

Desarrollo de grietas bajo falla.

La resistencia a la compresión cúbica de CGCLAC se midió a los 3 días, 7 días, 14 días, 21 días y 28 días, y los resultados se presentan en la Tabla 6. Se traza la curva de variación de la resistencia a la compresión cúbica de CGCLAC con la edad de curado. en la figura 7.

Relación entre resistencia a la compresión y edad del cubo.

En la Tabla 6 y la Fig. 7, se puede ver que la resistencia inicial de CGCLAC se desarrolló rápidamente, alcanzando más del 55% de la resistencia a la compresión de 28 días en tres días, y más del 80% de la resistencia a la compresión de 28 días en tres días. siete días, excepto la serie A. Esta tasa de crecimiento es significativamente mayor que la del hormigón ordinario. La resistencia a la compresión a los 3 días del hormigón ordinario suele estar cerca del 50% de la resistencia a la compresión a los 28 días, mientras que la resistencia a la compresión a los 7 días suele estar cerca del 70% de la resistencia a la compresión a los 28 días. Después de más de 14 días, la resistencia a la compresión del CGCLAC se desarrolla lentamente, debido principalmente a la gran diferencia entre las propiedades físicas y mecánicas del agregado CGC y el agregado natural.

En la ingeniería del hormigón, la resistencia a la compresión del hormigón a 28 días en condiciones de curado estándar se considera generalmente como un parámetro importante en la evaluación de aceptación de la calidad de ingeniería de la unidad. La resistencia a la compresión a los 28 días se puede predecir mediante la resistencia a la compresión temprana del hormigón, que proporciona la base para futuras construcciones. Por lo tanto, es necesario investigar la relación entre la edad y la resistencia a la compresión de CGCLAC. De acuerdo con la fórmula empírica existente para el concreto ordinario, la fórmula que describe la relación entre la resistencia a la compresión temprana y la resistencia a los 28 días del CGCLAC se expresa de la siguiente manera:

donde \(f_{cn}\) es la resistencia a la compresión temprana del hormigón (MPa); \(f_{c28}\) es la resistencia a la compresión del hormigón a 28 días (MPa); n es la edad (\({\text{n}} \ge 3\)); a y b son parámetros obtenidos mediante análisis de regresión.

La fórmula propuesta que describe la relación entre la resistencia temprana y la resistencia a la compresión en la edad estándar se desarrolló utilizando el método de mínimos cuadrados y mediante el análisis de regresión de los datos experimentales, de la siguiente manera:

La Figura 8 muestra los valores de la resistencia a la compresión de CGCLAC versus los valores experimentales, obtenidos mediante la fórmula propuesta. Las evaluaciones preliminares se realizaron utilizando dos índices: R2 y RMSE. Como puede verse, la mayoría de los datos se encuentran dentro de la línea de error del 10% y el error máximo entre los valores calculados y experimentales es del 20,3%. Los valores de R2 y RMSE dados por esta fórmula son 0,8521 y 2,6359, respectivamente, lo que significa que el rendimiento de la fórmula recientemente desarrollada para estimar la resistencia a la compresión es satisfactorio. Por lo tanto, la fórmula propuesta se puede utilizar en proyectos reales para predecir la resistencia a la compresión de CGCLAC a diferentes edades.

Comparación entre resultados teóricos y experimentales para la resistencia a la compresión de CGCLAC.

Como índice mecánico básico del hormigón, la resistencia a la tracción del hormigón es de gran importancia para la resistencia al agrietamiento del hormigón. La prueba de resistencia a la tracción por división es un método común para evaluar la resistencia a la tracción del hormigón. La superficie de falla por división del espécimen CGCLAC se muestra en la Fig. 9. La mayor parte del agregado CGC se partió directamente, lo cual es muy diferente a la superficie de falla del concreto ordinario del mortero de cemento y la falla de la interfaz. De hecho, la resistencia a la tracción de CGCLAC se ve afectada principalmente por la resistencia del mortero, la calidad del agregado grueso y el rendimiento de la unión entre el agregado y el mortero. La Tabla 7 presenta los resultados de la prueba de resistencia a la tracción de división para toda la proporción de la mezcla. Los resultados de la prueba revelan que la resistencia a la tracción de división de CGCLAC a los 28 días está entre 2 y 4 MPa, lo que representa aproximadamente el 7 % de la resistencia a la compresión del cubo.

División de la superficie de falla.

Algunos códigos nacionales especifican la fórmula de cálculo para predecir la resistencia a la tracción del hormigón en función de la resistencia a la compresión del hormigón. La Figura 10 muestra la comparación entre los valores experimentales y calculados en GB50010-202048, ACI318-1149, CEB-FIB50, JIS A 1113-200651 y AS52. Al realizar el análisis de errores, los errores máximos entre los resultados calculados y los valores experimentales en las especificaciones mencionadas anteriormente se determinaron como 13,5%, 32,7%, 17,4%, 27,8% y 32,2%, y los valores RMSE son 0,2156, 0,4424. , 0,2573, 0,7815 y 0,8978, respectivamente. De los resultados de la comparación, se puede concluir que las fórmulas de las especificaciones GB50010-2010 y CEB-FIB pueden predecir satisfactoriamente la resistencia a la tracción de división de CGCLAC.

Comparación de la resistencia a la tracción de división prevista con el valor experimental.

Los datos experimentales en la Tabla 7 revelan que la resistencia a la flexión a 28 días de CGCLAC está entre 3,3 y 5,5 MPa, mientras que la resistencia a la flexión es aproximadamente una décima parte de su resistencia a la compresión cúbica. Como se puede observar, el CGC tiene buen comportamiento en cuanto a adherencia con el mortero de cemento. Además, se puede ver claramente que el CGC se daña directamente en la superficie de la fractura, a diferencia del hormigón ordinario.

El módulo de elasticidad del hormigón es un índice de comportamiento importante en el diseño y cálculo de estructuras de hormigón, e incide directamente en el cálculo de la fuerza interna y la deformación de la estructura. El módulo de elasticidad del hormigón depende principalmente del módulo de elasticidad del mortero de cemento y del agregado y de su contenido relativo en hormigón. Debido a la particularidad de la composición de CGCLAC y a la diferencia entre el módulo de elasticidad y el rendimiento de deformación del CGC y el mortero en la composición de CGCLAC, los factores que afectan el módulo de elasticidad son más complejos en comparación con los del hormigón ordinario. Los resultados obtenidos para el módulo de elasticidad de diferentes hormigones se presentan en la Tabla 7. Según el Código para el diseño de estructuras de hormigón (GB50010-2020)48, cuando la resistencia a la compresión del hormigón es de 30 a 50 MPa, el módulo elástico correspondiente es 30 GPa a 34,5 GPa. A partir de los resultados de la Tabla 7, el módulo elástico de CGCLAC es entre un 25% y un 35% menor que el del hormigón ordinario con la misma resistencia.

Con base en una gran cantidad de estudios teóricos y casos prácticos, se estableció la relación entre la resistencia a la compresión y el módulo de elasticidad del concreto de agregado ordinario y el concreto de agregado liviano. La fórmula para calcular el módulo de elasticidad de la resistencia a la compresión del hormigón se proporciona en los códigos de construcción de algunos países. Los resultados de las investigaciones existentes revelan que el módulo de elasticidad del hormigón es función de la resistencia a la compresión y la densidad aparente del hormigón. La Figura 11 muestra la comparación entre los valores experimentales y los valores calculados obtenidos mediante las fórmulas de predicción en la literatura. Las fórmulas de predicción se basan principalmente en fórmulas de cálculo propuestas por diversos estudios y se proporcionan en los códigos de construcción de algunos países. En la Fig. 11, las desviaciones relativas máximas entre los valores experimentales y los valores de cálculo de Jian53, Smadi54, Yang55, JGJ/T12-201939 y ACI49 son 23,84%, 5,45%, 16,14%, 11,77% y 14,74%, y las las desviaciones promedio son 3,5, 0,95, 3,03, 1,31 y 1,32, respectivamente; el error cuadrático medio (RMSE) es 3,24, 1,52, 1,54, 3,55 y 1,06, respectivamente. Los resultados de la comparación revelan que la fórmula de cálculo propuesta por ACI está más en línea con el módulo de elasticidad real y puede usarse para calcular el módulo de elasticidad del concreto ceramsita.

Comparación entre valores calculados y experimentales del módulo elástico.

La ganga de carbón se puede transformar en hormigón de ceramsita mediante el método anterior, lo que resuelve el problema del tratamiento de residuos sólidos y alivia la escasez de materias primas de hormigón. Con base en el análisis de los resultados de las pruebas, este estudio llegó a las siguientes conclusiones:

Las propiedades físicas, la microestructura y la composición del CG cambiaron después de la calcinación, mientras que la resistencia y la absorción de agua aumentaron. La densidad aparente del concreto CGC con diferentes mezclas de concreto fue menor que la del concreto ordinario, que esencialmente satisface los requisitos del concreto con agregados livianos.

Debido a la gran diferencia entre las propiedades físicas y mecánicas del agregado CGC y el agregado natural, la resistencia inicial del CGCLAC se desarrolló rápidamente, principalmente porque la absorción de agua del CGC es grande y la ceramsita CG absorbe una cantidad sustancial de agua. Por tanto, la reacción de hidratación entre el cemento y el árido es suficiente.

Con base en la investigación experimental de la resistencia a la compresión del cubo de CGCLAC a diferentes edades, se ajustó la fórmula empírica (la siguiente ecuación) para predecir la resistencia temprana de CGCLAC.

El R2 y el RMSE dados por esta fórmula son 0,8521 y 2,6359, respectivamente. Estos valores indican que el desempeño de la nueva fórmula para estimar la resistencia a la compresión es satisfactorio. Por lo tanto, la fórmula propuesta se puede utilizar en proyectos prácticos para predecir la resistencia a la compresión de CGCLAC.

Se estableció una fórmula que describe la relación entre la resistencia a la tracción y la resistencia a la compresión especificadas en diferentes códigos nacionales. Las fórmulas de las especificaciones GB50010-2010 y CEB-FIB pueden predecir satisfactoriamente la resistencia a la tracción de división de CGCLAC.

La resistencia a la flexión a 28 días de CGCLAC está entre 3,3 y 5,5 MPa, y la resistencia a la flexión es aproximadamente una décima parte de la resistencia a la compresión del cubo. En la prueba de resistencia a la flexión, el CGC sufrió daños directamente en la superficie de fractura, a diferencia del hormigón ordinario.

El módulo de elasticidad del CGCLAC es entre un 25% y un 35% menor que el del hormigón ordinario con la misma resistencia. La fórmula de cálculo propuesta por ACI318-11 está más en línea con el módulo de elasticidad real y se puede utilizar para calcular el módulo de elasticidad del hormigón ceramsita.

Los conjuntos de datos utilizados y/o analizados durante el estudio actual están disponibles del autor correspondiente previa solicitud razonable.

Xiao, M., Ju, F. y He, Z.-Q. Investigación sobre hormigón proyectado en mina utilizando agregados de ganga de carbón residual no activado. J. Limpio. Pinchar. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2020.120810 (2020).

Artículo de Google Scholar

Wang, C.-L. et al. Preparación y propiedades del hormigón celular esterilizado en autoclave utilizando ganga de carbón y relaves de mineral de hierro. Construcción Construir. Madre. 104, 109-115. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2015.12.041 (2016).

Artículo CAS Google Scholar

Salguero, F. et al. Reciclaje de materiales de ganga de manganeso procedentes de vertederos de la Faja Pirítica Ibérica- Aplicación como relleno para la producción de hormigón. Construcción Construir. Madre. 54, 363–368. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2013.12.082 (2014).

Artículo de Google Scholar

Koshy, N., Dondrob, K., Hu, L., Wen, Q. & Meegoda, JN Síntesis y caracterización de geopolímeros derivados de ganga de carbón, cenizas volantes y lodo rojo. Construcción Construir. Madre. 206, 287–296. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2019.02.076 (2019).

Artículo CAS Google Scholar

Wang, Q. y col. Influencia de los agregados gruesos de ganga de carbón sobre el módulo elástico y el comportamiento de contracción por secado del hormigón. J. Construir. Ing. https://doi.org/10.1016/j.jobe.2020.101748 (2020).

Artículo de Google Scholar

Zhou, M., Dou, Y., Zhang, Y., Zhang, Y. & Zhang, B. Efectos de la variedad y contenido del agregado grueso de ganga de carbón sobre las propiedades mecánicas del hormigón. Construcción Construir. Madre. 220, 386–395. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2019.05.176 (2019).

Artículo de Google Scholar

Wang, Y., Qiu, J. & Zeng, C. Propiedades de contracción y resistencia del hormigón de agregado liviano de ceramsita de ganga de carbón. Adv. Madre. Ciencia. Ing. 2020, 1–10. https://doi.org/10.1155/2020/3575709 (2020).

Artículo CAS Google Scholar

Li, H. Predicción de la situación actual y la tendencia de desarrollo de la industria del agregado de arena en China, Memorias de la Segunda Cumbre de Desarrollo de Inversiones en la Industria del Agregado de Arena de China (Hangzhou), China (2017).

Peng, B. y col. Análisis bibliométrico y visualizado de la investigación del carbón en China 2000-2015. J. Limpio. Pinchar. 197, 1177–1189. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2018.06.283 (2018).

Artículo CAS Google Scholar

Wang, AG y cols. Avances de la investigación sobre el árido de ganga de carbón para hormigón. Toro. Mentón. Cerámica. Soc. 38(7), 2076–2086 (2019) (en chino).

Google Académico

Stracher, GB & Taylor, TP Los incendios de carbón arden sin control en todo el mundo: receta termodinámica para una catástrofe ambiental. En t. J. Carbón Geol. 59(1–2), 7–17. https://doi.org/10.1016/j.coal.2003.03.002 (2004).

Artículo CAS Google Scholar

Frías, M., Sanchez de Rojas, M. I., García, R., Juan Valdés, A. & Medina, C. Effect of activated coal mining wastes on the properties of blended cement. Cement Concr. Compos. 34(5), 678–683. https://doi.org/10.1016/j.cemconcomp.2012.02.006 (2012).

Artículo CAS Google Scholar

Cao, Z., Cao, Y., Dong, H., Zhang, J. & Sun, C. Efecto de las condiciones de calcinación sobre la microestructura y la actividad puzolánica de la ganga de carbón calcinado. En t. J. Minero. Proceso. 146, 23-28. https://doi.org/10.1016/j.minpro.2015.11.008 (2016).

Artículo CAS Google Scholar

Zhang, D., Sun, F., Liu, T. & Chindaprasirt, P. Estudio sobre la preparación de hormigón geopolímero a base de ganga de carbón y sus propiedades mecánicas. Adv. Civilización. Ing. 2021, 1–13. https://doi.org/10.1155/2021/5117584 (2021).

Artículo de Google Scholar

Largo, GC et al. Propiedades mecánicas mejoradas y durabilidad de la mezcla de cemento y suelo reforzada con ganga de carbón para tratamientos de cimientos. J. Limpio. Pinchar. 231, 468–482. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2019.05.210 (2019).

Artículo de Google Scholar

Wang, YZ y cols. Propiedades mecánicas y permeabilidad al cloruro del hormigón verde mezclado con cenizas volantes y ganga de carbón. Construcción Construir. Madre. 233, 117166. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2019.117166 (2020).

Artículo CAS Google Scholar

Wang, A. y col. Avances de la investigación del agregado de ganga de carbón para concreto. Toro. Mentón. Cerámica. Soc. 38(7), 2076–2086 (2019).

Google Académico

Qiu, J., Zhu, M., Zhou, Y. & Guan, X. Efecto y mecanismo de la modificación del hormigón de ganga de carbón mediante cenizas volantes. Construcción Construir. Madre. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2021.123563 (2021).

Artículo de Google Scholar

Salesa, Á. et al. Física: Propiedades mecánicas del hormigón multireciclado procedente de la industria del hormigón prefabricado. J. Limpio. Pinchar. 141, 248–255. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2016.09.058 (2017).

Artículo CAS Google Scholar

Xiao, M., Ju, F., Ning, P. y Li, K. Comportamiento de emisión mecánica y acústica del hormigón de ganga bajo compresión uniaxial. Materiales https://doi.org/10.3390/ma12203318 (2019).

Artículo PubMed PubMed Central Google Scholar

Shan, G., Zhao, G., Guo, L., Zhou, L. y Yuan, K. Utilización de ganga de carbón como agregados gruesos en hormigón estructural. Construcción Construir. Madre. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2020.121212 (2021).

Artículo de Google Scholar

Li, S. y col. Estudio experimental sobre la preparación de aditivos reciclados a partir de residuos de construcción y demolición. Materiales (Basilea). 12(10), 1678. https://doi.org/10.3390/ma12101678 (2019).

Artículo ADS CAS PubMed Central Google Scholar

Zhang, Y. y Ling, T.-C. Activación de la reactividad de la ganga de carbón residual y su impacto en las propiedades de los materiales a base de cemento: una revisión. Construcción Construir. Madre. https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2019.117424 (2020).

Artículo de Google Scholar

Xu, B., Liu, Q., Ai, B., Ding, S. & Frost, RL Descomposición térmica de ganga de carbón seleccionada. J. Terma. Anal. Calorim. 131 (2), 1413-1422. https://doi.org/10.1007/s10973-017-6687-4 (2017).

Artículo CAS Google Scholar

Zhang, CS Actividad puzolánica de la ganga de carbón quemado y sus efectos sobre la estructura del mortero de cemento. Universidad J. Wuhan. Tecnología. Madre. Ciencia. Ed. 21(4), 150-153. https://doi.org/10.1007/BF02841227 (2006).

Artículo ADS CAS Google Scholar

Guo, W., Li, DX, Chen, JH & Yang, NR Estructura y actividad puzolánica de la ganga de carbón calcinado durante el proceso de activación mecánica. Universidad J. Wuhan. Tecnología. Madre. Ciencia. Ed. 24(2), 326–329. https://doi.org/10.1007/s11595-009-2326-7 (2009).

Artículo CAS Google Scholar

Yang, Q., Lü, M. & Luo, Y. Efectos de los agregados de ganga de carbón activado en superficie sobre las propiedades de los materiales a base de cemento. Universidad J. Wuhan. Technol.-Mater. Ciencia. Ed. 28(6), 1118-1121. https://doi.org/10.1007/s11595-013-0830-2 (2013).

Artículo CAS Google Scholar

Demirboğa, R., Örüng, İ & Gül, R. Efectos del agregado de perlita expandida y los aditivos minerales sobre la resistencia a la compresión de hormigones de baja densidad. Cem. Res. Concreto 31(11), 1627–1632. https://doi.org/10.1016/s0008-8846(01)00615-9 (2001).

Artículo de Google Scholar

Aslam, M., Shafigh, P., Jumaat, MZ y Lachemi, M. Beneficios del uso de agregados livianos gruesos de desecho mezclados en concreto estructural de agregados livianos. J. Limpio. Pinchar. 119, 108-117. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2016.01.071 (2016).

Artículo de Google Scholar

Hanif, A., Lu, Z. & Li, Z. Utilización de la cenósfera de cenizas volantes como relleno liviano en compuestos a base de cemento: una revisión. Construcción Construir. Madre. 144, 373–384. https://doi.org/10.1016/j.cemconcomp.2021.104057 (2017).

Artículo CAS Google Scholar

González-Corrochano, B., Alonso-Azcárate, J. & Rodas, M. Producción de áridos ligeros a partir de residuos mineros e industriales. J. Medio Ambiente. Administrar. 90(8), 2801–2812. https://doi.org/10.1016/j.jenvman.2009.03.009 (2009).

Artículo CAS PubMed Google Scholar

Khan, MI, Usman, M., Rizwan, SA y Hanif, A. Hormigón ligero autocompactante que incorpora polvo de piedra caliza y cenizas volantes como material cementante suplementario. Materiales https://doi.org/10.3390/ma12183050 (2019).

Artículo PubMed PubMed Central Google Scholar

Hanif, A., Lu, Z., Cheng, Y., Diao, S. y Li, Z. Efectos de diferentes rellenos funcionales livianos para uso en compuestos cementosos. En t. J. Estructura de hormigón. Madre. 11(1), 99-113. https://doi.org/10.1007/s40069-016-0184-1 (2017).

Artículo CAS Google Scholar

Colangelo, F., Cioffi, R., Liguori, B. & Iucolano, F. Residuos de poliolefinas recicladas como agregados para hormigón ligero. Compos. B Ing. 106, 234–241. https://doi.org/10.1016/j.compositesb.2016.09.041 (2016).

Artículo CAS Google Scholar

Colangelo, F., Messina, F. & Cioffi, R. Reciclaje de cenizas volantes de MSWI mediante peletización cementosa de unión en frío en doble paso: Evaluación tecnológica para la producción de agregados artificiales livianos. J. Peligro. Madre. 299, 181–191. https://doi.org/10.1016/j.jhazmat.2015.06.018 (2015).

Artículo CAS PubMed Google Scholar

Wang, J., Qin, Q., Hu, S. y Wu, K. Un material de hormigón con ganga de carbón residual y cenizas volantes que se utiliza para el drenaje de tierras agrícolas en áreas con niveles elevados de agua subterránea. J. Limpio. Pinchar. 112, 631–638. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2015.07.138 (2016).

Artículo de Google Scholar

Charles, M. Relación de las propiedades químicas con el hinchamiento de las arcillas. Mermelada. Cerámica. Soc. 37, 121-128 (1951).

Google Académico

Norma nacional de la República Popular de China, Agregados livianos y sus métodos de prueba. Parte 2: Métodos de prueba para agregados livianos (GB/T17431.2-2010), Comité de Normalización de la República Popular China, Beijing (2010).

Ministerio de Vivienda y Desarrollo Urbano-Rural de la República Popular China. Norma técnica para la aplicación de concreto con áridos livianos (JGJ/T12-2019). Beijing: China Architecture and Building Press (2019).

Norma Nacional de la República Popular de China, Guijarros y piedra triturada para la construcción (GB/T14685-2011), Comité de Normalización de la República Popular de China, Beijing (2011).

Norma nacional de la República Popular de China, Especificación del difractómetro de rayos X (JB/T 9400–2010), Ministerio de Industria y Tecnología de la Información de la República Popular de China, Beijing (2011).

Normas de la industria del petróleo y el gas natural de la República Popular China, Método de análisis de minerales arcillosos y minerales no arcillosos ordinarios en rocas sedimentarias mediante difracción de rayos X (SY/T 5163–2018), Junta Nacional de Energía del Pueblo. s República de China, Beijing (2018).

Zhou, M., Pu, BC, Xu, M., Tian, ​​BY y Zhong, Q. Efecto del agua adicional y el tiempo de prehumedecimiento en el rendimiento del hormigón ligero de arena de ganga de combustión espontánea. B. barbilla. Cerámica. Soc. 32(12), 2421–2426 (2013).

Google Académico

Norma Nacional de la República Popular China. Norma para métodos de prueba de propiedades físicas y mecánicas del hormigón (GB/T 50081–2019), Ministerio de Vivienda y Construcción Urbana y Rural de la República Popular China, Beijing (2019).

Estándar nacional de la República Popular de China, Estándar para el desempeño del método de prueba en concreto fresco ordinario (GB/T 50080–2016), Ministerio de Vivienda y Construcción Urbana y Rural de la República Popular de China, Beijing (2016).

Estándar nacional de la República Popular de China, Reglas generales para la medición de longitud en escala de micras mediante SEM (GB/T16594-2008), Comité de Normalización de la República Popular de China, Beijing (2008).

Norma Nacional de la República Popular de China, Hormigón premezclado (GB/T14902-2012), Comité de Normalización de la República Popular de China, Beijing (2012).

Norma Nacional de la República Popular China, Código para el diseño de estructuras de hormigón (GB50010-2020), Ministerio de Vivienda y Construcción Urbana y Rural de la República Popular China, Beijing (2020).

Comité ACI 318: Requisito del código de construcción para hormigón estructural (ACI318-11) y comentario (ACI318R-11). Revista estructural ACI (2011).

Comité Euro-Internacional Beton y Federación Internacional De La Precontitute.CEB -Código modelo FIP para estructuras de hormigón 1990 [M]. Suiza: Thomas Telford, 77 (1990).

Método de prueba para la resistencia a la tracción del hormigón: JISA 1113–2006. Tokyo Japan Concrete Institute (2006).

AS 3600, Estructura de hormigón, Norma Australiana (2001).

Jian, CL & Ozbakkaloglu, T. Modelo tensión-deformación para hormigones normales y livianos bajo compresión uniaxial y triaxial. Construcción Construir. Madre. 71, 492–509 (2014).

Artículo de Google Scholar

Smadi, M. & Migdady, E. Propiedades del hormigón agregado ligero de toba de alta resistencia. Cemento Concreto. Compos. 13(2), 129–135 (1991).

Artículo CAS Google Scholar

Yang, CC y Huang, R. Resistencia aproximada de agregados livianos mediante el método micromecánico. Adv. Cem. Mater basado. 7(3), 133–138 (1998).

Artículo de Google Scholar

Descargar referencias

Agradecemos al equipo de innovación disciplinaria de la Universidad Técnica de Liaoning (Número de subvención LNTU20TD-12). Por proporcionar el financiamiento y las instalaciones para llevar a cabo el trabajo experimental presentado en este estudio.

Este estudio fue apoyado por el Fondo de Investigación Científica del Departamento de Educación Provincial de Liaoning (CN) (Números de subvención LJ2020JCL030) y (CN) (Números de subvención LJ2019JL002).

Escuela de Ingeniería Civil, Universidad Técnica de Liaoning, Fuxin, 123000, China

Hongbo Guan, Jitao Yu, Albert Salomon Umuhuza Kibugenza y Qingwei Sun

También puedes buscar este autor en PubMed Google Scholar.

También puedes buscar este autor en PubMed Google Scholar.

También puedes buscar este autor en PubMed Google Scholar.

También puedes buscar este autor en PubMed Google Scholar.

HG: conceptualización, supervisión, metodología, redacción: revisión y edición; JY: redacción-preparación de borrador original; ASUK: análisis formal, curación de datos; QS: análisis formal, curación de datos.

Correspondencia a Hongbo Guan o Albert Salomon Umuhuza Kibugenza.

Los autores declaran no tener conflictos de intereses.

Springer Nature se mantiene neutral con respecto a reclamos jurisdiccionales en mapas publicados y afiliaciones institucionales.

Acceso Abierto Este artículo está bajo una Licencia Internacional Creative Commons Attribution 4.0, que permite el uso, compartir, adaptación, distribución y reproducción en cualquier medio o formato, siempre y cuando se dé el crédito apropiado al autor(es) original(es) y a la fuente. proporcione un enlace a la licencia Creative Commons e indique si se realizaron cambios. Las imágenes u otro material de terceros en este artículo están incluidos en la licencia Creative Commons del artículo, a menos que se indique lo contrario en una línea de crédito al material. Si el material no está incluido en la licencia Creative Commons del artículo y su uso previsto no está permitido por la normativa legal o excede el uso permitido, deberá obtener permiso directamente del titular de los derechos de autor. Para ver una copia de esta licencia, visite http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/.

Reimpresiones y permisos

Guan, H., Yu, J., Umuhuza Kibugenza, AS et al. Preparación de hormigón de alta resistencia de ganga de carbón ceramsita e investigación de sus propiedades físico-mecánicas. Informe científico 12, 16369 (2022). https://doi.org/10.1038/s41598-022-20940-y

Descargar cita

Recibido: 26 de julio de 2022

Aceptado: 21 de septiembre de 2022

Publicado: 30 de septiembre de 2022

DOI: https://doi.org/10.1038/s41598-022-20940-y

Cualquier persona con la que compartas el siguiente enlace podrá leer este contenido:

Lo sentimos, actualmente no hay un enlace para compartir disponible para este artículo.

Proporcionado por la iniciativa de intercambio de contenidos Springer Nature SharedIt

Al enviar un comentario, acepta cumplir con nuestros Términos y pautas de la comunidad. Si encuentra algo abusivo o que no cumple con nuestros términos o pautas, márquelo como inapropiado.